不銹鋼的晶間腐(fu)蝕(shi)是沿不銹鋼晶粒間界面產生的一種優先破壞。它曾經是20世紀30～50年代人們最為關注、常見的腐蝕破壞形式。雖然不銹(xiu)鋼(gang)敏化態晶間腐蝕的事故已大量減少，從選擇材料入手就可以從根本上解決，但非敏化態晶間腐蝕的研究和解決尚需繼續努力。以下將分別介紹鉻鎳奧氏體不銹鋼的敏化態晶間腐蝕和非敏化態晶間腐蝕以及鐵素體不銹鋼的晶間腐蝕。
1. 鉻鎳奧氏體(ti)不銹鋼的敏化態晶間(jian)腐蝕
鉻鎳奧氏體不銹鋼的(de)(de)敏化態的(de)(de)晶間腐蝕(shi)早在20世(shi)紀(ji)20～30年代就已(yi)引起人(ren)們的(de)(de)重視(shi)，并進(jin)行了大(da)(da)量深入的(de)(de)研究。幾十年來，通(tong)過大(da)(da)量研究和實踐，應(ying)當(dang)說(shuo)無論(lun)從(cong)理(li)論(lun)上還是從(cong)解決實際工(gong)程問題上，已(yi)獲得圓滿的(de)(de)解決（除(chu)個別例外），國內(nei)外Cr-Ni奧氏體不銹鋼晶間腐蝕(shi)事(shi)故(gu)大(da)(da)大(da)(da)減少(shao)。
使Cr-Ni奧(ao)氏體不(bu)銹鋼產(chan)生晶間腐蝕的常見(jian)介質有硝酸(suan)(suan)、硫酸(suan)(suan)、磷(lin)酸(suan)(suan)和其(qi)他(ta)。
①. 硝酸(suan)(suan)。硝酸(suan)(suan)+鹽酸(suan)(suan)；硝酸(suan)(suan)+氫氟酸(suan)(suan)；硝酸(suan)(suan)+醋酸(suan)(suan)；硝酸(suan)(suan)+氯化(hua)物；硝酸(suan)(suan)+硝酸(suan)(suan)鹽。
②. 硫(liu)酸(suan)(suan)。硫(liu)酸(suan)(suan)+硝酸(suan)(suan)；硫(liu)酸(suan)(suan)+甲醇；硫(liu)酸(suan)(suan)+硫(liu)酸(suan)(suan)亞鐵；硫(liu)酸(suan)(suan)+硫(liu)酸(suan)(suan)銨(an)；硫(liu)酸(suan)(suan)+硫(liu)酸(suan)(suan)銅(tong)。
③. 磷(lin)酸。磷(lin)酸+硝酸；磷(lin)酸+硫酸。
④. 其他。硫(liu)酸(suan)(suan)銅；硫(liu)酸(suan)(suan)鐵+氫(qing)氟酸(suan)(suan)；氫(qing)氟酸(suan)(suan)；乳酸(suan)(suan)；人體液(ye)；尿素(su)甲銨液(ye)；氯化鐵。
長期以來，人們選用含穩定化元素Ti、Nb的Cr-Ni奧氏體不銹鋼，例如，07Cr18Ni11Ti、06Cr18Ni11Ti、06Cr17Ni12Mo2Ti、06Cr18Ni11Nb、07Cr18Nil1Nb等以防止敏化態的晶間腐蝕，并取得了滿意的效果。Ti、Nb的作用主要是與鋼中過飽和的形成穩定的TiC、NbC等碳化物來防止或減少鉻碳化物Cr23C6的形成。
由于鋼中Ti不僅與C相結合，而且還與鋼中N、S相結合，形成TiN、TiS，因此加入的Ti量應大于等于4×[C]+1.5×[S]+3.43([N]≈0.001)；隨固溶處理溫度的升高，不僅鋼中Cr23C6溶解，而且TiC也溶入基體中，在隨后冷卻過程或在敏化溫度停留就會有更多Cr23C6析出，而增加晶間腐蝕的敏感。因此，即使是含Ti鋼，鋼的固溶處理溫度也不宜太高，一般認為以1000℃為宜；在850℃左右處理的鋼中C結合Ti的量最高，也就是最有利于TiC的形成。因此，固溶處理后再經850℃左右的穩定化的處理，可使含Ti鋼獲得最佳耐晶間腐蝕效果。
但(dan)是(shi)含穩定化元(yuan)素(su)Ti、Nb特(te)別是(shi)含Ti的(de)不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼有許多缺點(dian)，在不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼冶金工藝日新月異(yi)的(de)今天，有些(xie)缺點(dian)已嚴(yan)重阻(zu)礙了不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼冶金生產(chan)的(de)科技進步并給(gei)使(shi)用帶來不(bu)(bu)必要的(de)損失和危害。
例如，Ti的(de)(de)(de)(de)(de)加(jia)(jia)入(ru)，使鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)黏(nian)度(du)增(zeng)加(jia)(jia)，流(liu)動性(xing)降(jiang)(jiang)低給不銹(xiu)鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)連續澆注工藝帶來困難；Ti的(de)(de)(de)(de)(de)加(jia)(jia)入(ru)使鋼(gang)(gang)錠、鋼(gang)(gang)坯表(biao)面質(zhi)量變壞，不僅增(zeng)加(jia)(jia)了冶金廠的(de)(de)(de)(de)(de)鋼(gang)(gang)錠、鋼(gang)(gang)坯修磨量，而(er)且(qie)顯著降(jiang)(jiang)低鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)成材率，從(cong)而(er)提高了不銹(xiu)鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)成本；Ti的(de)(de)(de)(de)(de)加(jia)(jia)入(ru)，由于TiN等非金屬夾(jia)雜(za)物的(de)(de)(de)(de)(de)形成，降(jiang)(jiang)低了鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)純(chun)凈度(du)。不僅使鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)拋光性(xing)能變差，而(er)且(qie)由于TiN等夾(jia)雜(za)常常成為點腐蝕源，而(er)使鋼(gang)(gang)的(de)(de)(de)(de)(de)耐蝕性(xing)下(xia)降(jiang)(jiang)；含Ti的(de)(de)(de)(de)(de)不銹(xiu)鋼(gang)(gang)焊(han)后在(zai)介質(zhi)作用下(xia)，沿焊(han)縫熔合(he)線易出現“刀狀腐蝕”同樣(yang)引起焊(han)接結構的(de)(de)(de)(de)(de)腐蝕破(po)壞。
由于含(han)Ti不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)的(de)(de)上(shang)述缺點。在(zai)不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)產量(liang)最大的(de)(de)日(ri)、美等國(guo)，含(han)Ti的(de)(de)18Cr-8Ni不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)，例如，06Cr18Ni11Ti相當于國(guo)內的(de)(de)06Cr18Ni9Ti的(de)(de)產量(liang)僅占(zhan)Cr-Ni不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)產量(liang)的(de)(de)1％～2％，而我國(guo)仍占(zhan)Cr-Ni不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)產量(liang)的(de)(de)90％以(yi)上(shang)。這既反映了我國(guo)不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)生(sheng)產和鋼(gang)(gang)種使用(yong)上(shang)的(de)(de)不(bu)(bu)合理。也說(shuo)明我國(guo)在(zai)不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)生(sheng)產和使用(yong)中鋼(gang)(gang)種結(jie)構(gou)上(shang)的(de)(de)落(luo)后狀況。
我們建議選用超低碳Cr-Ni奧氏體不銹鋼，例如，用022Cr19Ni10（304L）和控氮的022Cr19Ni10 代替 07Cr18Ni11Ti（321H）和06Cr18Ni11Ti（321）；用022Cr17Ni12Mo2（316L）和022Cr19Ni13Mo3（317L）以及控氮的022Cr17Ni12Mo2（316L）、022Cr19Ni13Mo3（317L）分別代替含 Mo2％、3％的06Cr17Ni12Mo3Ti（316Ti）、06Cr18Ni12Mo（Ti）。研究和大量實踐已證明，碳含量在0.04％～0.06％以下的低碳18-8型（304）和17-12-2（Cr-Ni-Mo）型（316）奧氏體不銹鋼，當厚度≤6mm時，經焊后使用對晶間腐蝕并不敏感。因此，在許多條件下都可用含C：0.04％～0.06％，用不含Ti的牌號代替含Ti的Cr-Ni奧氏體不銹鋼。試驗還指出，在苛刻的腐蝕環境中，為了防止敏化態晶間腐蝕，超低碳18-8型和17-12-2型奧氏體不銹鋼，其含C量應控制在0.020％～0.025％；高含Ni量的Cr-Ni奧氏體不銹鋼，如06Cr25Ni20(310S)、022Cr20Ni25Mo4.5Cu、022Cr25Ni22Mo2N等，其含C量應控制在0.015％～0.020％。
由于超低(di)碳（［C］0.02％～0.03％）Cr-Ni奧氏體(ti)不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)的(de)強(qiang)度(du)比用Ti、Nb穩定化的(de)不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)為(wei)低(di)。當(dang)強(qiang)度(du)不(bu)(bu)足(zu)時，可選用控氮（［N］0.05％～0.08％）和氮合金化（≥0.10％）的(de)超低(di)碳[N]≥0.10%Cr-Ni奧氏體(ti)不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)，它們不(bu)(bu)僅強(qiang)度(du)高(gao)，而且耐晶間腐蝕、耐點腐蝕等性能也均較含Ti、Nb的(de)不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)為(wei)佳。
雙相Cr-Ni不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)比單(dan)相Cr-Ni奧氏體(ti)不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)強(qiang)度高，耐晶間腐蝕性能好。因此，在(zai)一些使(shi)用(yong)條件下，可選用(yong)與Cr-Ni奧氏體(ti)不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)相對應(ying)的雙相Cr-Ni不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)代替含Ti、Nb不(bu)(bu)銹(xiu)鋼(gang)。
建(jian)議(yi)含Ti、Nb的Cr-Ni奧氏(shi)體不(bu)銹鋼僅用(yong)(yong)于(yu)低碳(tan)，以(yi)及超低碳(tan)不(bu)銹鋼無法代替的情況下應用(yong)(yong)，例如，作為耐熱鋼使(shi)用(yong)(yong)和在硫(liu)酸(suan)等用(yong)(yong)途中使(shi)用(yong)(yong)。
2. 鉻-鎳奧(ao)氏體不銹鋼的非敏化態（固溶態）晶間腐蝕
如上(shang)所述，鉻(ge)(ge)鎳奧(ao)氏體不(bu)銹鋼的敏化態晶間(jian)腐蝕(shi)，通(tong)過(guo)大量研究和(he)實(shi)踐，已(yi)獲(huo)得較圓滿(man)(man)的解決。而鉻(ge)(ge)鎳奧(ao)氏體不(bu)銹鋼的非敏化態（固溶態）晶間(jian)腐蝕(shi)。但截(jie)至目(mu)前為止，從理論到(dao)實(shi)踐還(huan)沒有獲(huo)得滿(man)(man)意的解釋(shi)和(he)解決。
從理論上講，發展 磷≤0.01%、硅≤0.10%、硼(peng)≤0.008％的(de)(de)高純Cr-Ni奧(ao)氏體不銹(xiu)鋼是解決非敏化態(tai)晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕最(zui)根本的(de)(de)措(cuo)施(shi)，雖然實驗室內完全可以(yi)做到(dao)(dao)，但(dan)冶(ye)金工廠大(da)(da)量生產(chan)高純Cr-Ni奧(ao)氏體不銹(xiu)鋼還有極大(da)(da)困難(nan)，即使批量生產(chan)能夠做到(dao)(dao)，但(dan)鋼的(de)(de)成本和(he)售價(jia)也(ye)要大(da)(da)大(da)(da)提高。
目前，為解決硝(xiao)(xiao)酸用(yong)途中的(de)(de)(de)非敏化態(tai)晶間(jian)(jian)腐(fu)蝕。主要是選用(yong)高(gao)(gao)硅(gui)（［Si］≈4％）不銹(xiu)(xiu)鋼，如06Cr18Ni11Si4AITi、022Cr20Ni24Si4Ti、022Cr14Ni14Si4、022Cr17Ni15Si4Nb等，高(gao)(gao)硅(gui)不銹(xiu)(xiu)鋼在(zai)(zai)有(you)Cr6＋存在(zai)(zai)的(de)(de)(de)硝(xiao)(xiao)酸和(he)發煙硝(xiao)(xiao)酸中，由于二氧化硅(gui)鈍化膜(mo)的(de)(de)(de)形成，不僅顯著降低鋼的(de)(de)(de)腐(fu)蝕速(su)度(du)(du)(du)而且(qie)還可(ke)(ke)(ke)(ke)(ke)防(fang)(fang)止(zhi)非敏化態(tai)晶間(jian)(jian)腐(fu)蝕的(de)(de)(de)產(chan)生。高(gao)(gao)硅(gui)不銹(xiu)(xiu)鋼中含(han)穩定化元素(su)，特別是既(ji)超低碳，又(you)含(han)穩定化元素(su)的(de)(de)(de)牌號，既(ji)可(ke)(ke)(ke)(ke)(ke)防(fang)(fang)止(zhi)非敏化態(tai)，又(you)可(ke)(ke)(ke)(ke)(ke)防(fang)(fang)止(zhi)焊后(hou)敏化態(tai)的(de)(de)(de)晶間(jian)(jian)腐(fu)蝕。實(shi)驗和(he)實(shi)用(yong)表明，在(zai)(zai)濃(nong)度(du)(du)(du)為70％～95％的(de)(de)(de)HNO3中，溫(wen)度(du)(du)(du)≤50℃可(ke)(ke)(ke)(ke)(ke)選用(yong)06Cr18Ni11Si4AITi，022Cr14Ni14Si4 和(he)022Cr17Ni15Si4Nb；溫(wen)度(du)(du)(du)≤80℃可(ke)(ke)(ke)(ke)(ke)選用(yong)022Cr20Ni24Si4Ti；在(zai)(zai)濃(nong)度(du)(du)(du)＞95％的(de)(de)(de)HNO3中，溫(wen)度(du)(du)(du)＜50℃可(ke)(ke)(ke)(ke)(ke)選用(yong) 06Cr18Ni11Si4AlTi、022Cr14Ni14Si4、022Cr17Ni15Si4Nb；溫(wen)度(du)(du)(du)≤80℃可(ke)(ke)(ke)(ke)(ke)選用(yong)022Cr20Ni24Si4Ti。
為解決二氧化(hua)碳(tan)汽提(ti)(ti)法尿(niao)(niao)(niao)素(su)生產(chan)(chan)中四大高(gao)(gao)壓(ya)(ya)設備，即尿(niao)(niao)(niao)素(su)合(he)成塔，高(gao)(gao)壓(ya)(ya)冷凝器(qi)，高(gao)(gao)壓(ya)(ya)洗滌器(qi)，二氧化(hua)碳(tan)汽提(ti)(ti)塔用(yong)Cr-Ni奧(ao)氏體不(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)的(de)非(fei)敏(min)化(hua)態(tai)(tai)晶間腐(fu)蝕(shi)(shi)(shi)，目前(qian)仍需選用(yong)已有大量(liang)成熟(shu)使用(yong)經驗的(de)尿(niao)(niao)(niao)素(su)級 022Cr17Ni14Mo2 和(he)022Cr25Ni22Mo2N。但(dan)是，在這些不(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)的(de)生產(chan)(chan)廠(chang)中需盡(jin)(jin)量(liang)控(kong)制(zhi)(zhi)鋼(gang)(gang)中C、P、Si量(liang)。特別是P量(liang)應盡(jin)(jin)量(liang)低。由于00Cr25Ni22Mo2N不(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)在高(gao)(gao)溫高(gao)(gao)壓(ya)(ya)尿(niao)(niao)(niao)素(su)甲銨液中，其耐(nai)蝕(shi)(shi)(shi)性(xing)(xing)遠遠優于尿(niao)(niao)(niao)素(su)級00Cr17Ni14Mo2，因而(er)建(jian)議擴大00Cr25Ni22Mo2N鋼(gang)(gang)的(de)使用(yong)范圍并代替(ti)部分耐(nai)蝕(shi)(shi)(shi)性(xing)(xing)不(bu)足并有嚴重(zhong)非(fei)敏(min)化(hua)態(tai)(tai)晶間腐(fu)蝕(shi)(shi)(shi)的(de)022Cr17Ni14Mo2，或(huo)用(yong)含N的(de)尿(niao)(niao)(niao)素(su)級的(de)022Cr17Ni13Mo2N代替(ti)現有的(de)022Cr17Ni14Mo2。由于非(fei)敏(min)化(hua)態(tai)(tai)晶間腐(fu)蝕(shi)(shi)(shi)系在高(gao)(gao)溫且強氧化(hua)性(xing)(xing)的(de)尿(niao)(niao)(niao)素(su)生產(chan)(chan)條件(jian)下才(cai)能產(chan)(chan)生，因此，在合(he)理(li)選材的(de)同(tong)時，也(ye)要(yao)控(kong)制(zhi)(zhi)尿(niao)(niao)(niao)素(su)生產(chan)(chan)的(de)工藝條件(jian)，這對防止(zhi)非(fei)敏(min)化(hua)態(tai)(tai)晶間腐(fu)蝕(shi)(shi)(shi)也(ye)是非(fei)常重(zhong)要(yao)的(de)。
3. 鐵(tie)素體不(bu)銹(xiu)鋼的晶(jing)間(jian)腐蝕
鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)與奧氏體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)一樣(yang)。在(zai)某(mou)些(xie)條件下(xia)同樣(yang)會(hui)產生晶間腐蝕(shi)(shi)(shi)。雖(sui)然早在(zai)20世紀50年(nian)代，鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)的晶間腐蝕(shi)(shi)(shi)就已引起(qi)人(ren)(ren)們(men)的注意(yi)，但由于鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)用量較少，而(er)且(qie)人(ren)(ren)們(men)又多采用含穩定化(hua)元素(su)Ti的鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)鋼(gang)，故在(zai)實際使用中晶間腐蝕(shi)(shi)(shi)事(shi)故不(bu)多，所(suo)以(yi)對(dui)(dui)晶間腐蝕(shi)(shi)(shi)的研(yan)究(jiu)并沒有引起(qi)人(ren)(ren)們(men)的足(zu)夠重視。60年(nian)代以(yi)來，由于不(bu)銹(xiu)鋼(gang)精煉技術的發展，出現(xian)了(le)高(gao)純（［C＋N］≤150×10-6) 高(gao)鉻(ge)鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)，如(ru)008Cr27Mo和008Cr30Mo2。人(ren)(ren)們(men)又開(kai)始針對(dui)(dui)鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)的韌性(xing)、耐晶間腐蝕(shi)(shi)(shi)性(xing)能，焊(han)接性(xing)能等進(jin)行了(le)更(geng)加廣泛和深入的研(yan)究(jiu)。從(cong)而(er)對(dui)(dui)鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)的晶間腐蝕(shi)(shi)(shi)的影(ying)響因素(su)及其形成機理有了(le)更(geng)加全面(mian)的了(le)解。
鐵素(su)體(ti)不銹(xiu)鋼(gang)的晶(jing)間(jian)腐(fu)(fu)蝕(shi)與前述(shu)Cr-Ni奧(ao)氏(shi)體(ti)鋼(gang)不同，它(ta)一般出現(xian)在高于900～950℃加(jia)熱后（或焊(han)接后），甚(shen)至在水淬(cui)等(deng)急冷條件下也(ye)無法避免；而經過750～850℃短時間(jian)加(jia)熱處(chu)理，鐵素(su)體(ti)不銹(xiu)鋼(gang)的晶(jing)間(jian)腐(fu)(fu)蝕(shi)敏感性(xing)可減輕，甚(shen)至可消除(chu)；鐵素(su)體(ti)不銹(xiu)鋼(gang)的晶(jing)間(jian)腐(fu)(fu)蝕(shi)系產生在緊(jin)靠焊(han)縫熔合線的附近區域(yu)，而不是在Cr-Ni奧(ao)氏(shi)體(ti)不銹(xiu)鋼(gang)的熱影響區內。除(chu)出現(xian)部位(wei)上(shang)的差異外，對鐵素(su)體(ti)不銹(xiu)鋼(gang)晶(jing)間(jian)腐(fu)(fu)蝕(shi)的識別基本上(shang)與Cr-Ni奧(ao)氏(shi)體(ti)不銹(xiu)鋼(gang)的敏化態晶(jing)間(jian)腐(fu)(fu)蝕(shi)相同。
鐵素(su)體不銹鋼的晶間(jian)腐(fu)蝕不僅在強腐(fu)蝕性介質(zhi)中產生，而且在弱介質(zhi)中，例如，在自來水中亦可(ke)出現。
大量研究表明，應用(yong)貧鉻理論同樣(yang)可(ke)滿意地(di)解釋(shi)鐵素體(ti)不銹鋼的(de)晶間腐蝕現象(xiang)。
高鉻鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)在(zai)(zai)900～950℃以上加(jia)(jia)熱時，鋼(gang)中(zhong)(zhong)(zhong)(zhong)C、N固溶(rong)于鋼(gang)的(de)(de)(de)基(ji)體(ti)(ti)中(zhong)(zhong)(zhong)(zhong)。由于鋼(gang)中(zhong)(zhong)(zhong)(zhong)Cr在(zai)(zai)鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)內的(de)(de)(de)擴散(san)速(su)(su)度(du)約為奧氏體(ti)(ti)中(zhong)(zhong)(zhong)(zhong)的(de)(de)(de)100倍。而(er)C、N在(zai)(zai)鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)內不(bu)僅擴散(san)速(su)(su)度(du)快(kuai)，而(er)且溶(rong)解度(du)也(ye)低(di)。因而(er)，高溫(wen)加(jia)(jia)熱后，在(zai)(zai)隨后的(de)(de)(de)冷(leng)(leng)卻過程中(zhong)(zhong)(zhong)(zhong)，即(ji)使(shi)快(kuai)冷(leng)(leng)也(ye)常(chang)常(chang)難以防止高鉻的(de)(de)(de)碳(tan)、氮化物沿晶界(jie)析出和貧(pin)鉻區的(de)(de)(de)形成。而(er)在(zai)(zai)750～870℃溫(wen)度(du)范圍(wei)內，鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)中(zhong)(zhong)(zhong)(zhong)的(de)(de)(de)Cr仍(reng)有足夠(gou)的(de)(de)(de)速(su)(su)度(du)向(xiang)晶界(jie)擴散(san)并使(shi)貧(pin)鉻區的(de)(de)(de)鉻貧(pin)化程度(du)降低(di)和消(xiao)失(shi)。因此(ci)，鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)在(zai)(zai)750～870℃處理，可降低(di)、消(xiao)除鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)的(de)(de)(de)晶間(jian)腐蝕傾向(xiang)。但是溫(wen)度(du)在(zai)(zai)500～700℃范圍(wei)內，鋼(gang)中(zhong)(zhong)(zhong)(zhong)鉻的(de)(de)(de)擴散(san)速(su)(su)度(du)減小，短期(qi)內無(wu)法使(shi)貧(pin)鉻區消(xiao)失(shi)，故先經高溫(wen)加(jia)(jia)熱，而(er)在(zai)(zai)冷(leng)(leng)卻過程中(zhong)(zhong)(zhong)(zhong)又通過500～700℃溫(wen)度(du)區的(de)(de)(de)鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)，由于晶界(jie)有貧(pin)鉻區存在(zai)(zai)。在(zai)(zai)腐蝕介質作用(yong)下(xia)就會(hui)產(chan)生晶間(jian)腐蝕現(xian)象。
