浙江至德鋼(gang)業有(you)限公司以水煤氣廢熱鍋爐在(zai)香蕉視頻app在線觀看:不銹鋼換熱管和(he)(he)管(guan)板連接(jie)處(chu)的(de)失(shi)效(xiao)(xiao)分析為(wei)例，說明失(shi)效(xiao)(xiao)分析的(de)過程和(he)(he)意義(yi)。管(guan)殼式換(huan)熱(re)(re)器(qi)廣(guang)泛應(ying)用于化工、石(shi)油、醫(yi)藥和(he)(he)核行業。管(guan)板和(he)(he)換(huan)熱(re)(re)管(guan)連接(jie)處(chu)是一個關鍵(jian)部位，它們之間的(de)連接(jie)一般采用焊(han)接(jie)、脹(zhang)接(jie)或者兩者結合的(de)方法。從(cong)文獻報道和(he)(he)實際(ji)使(shi)用情(qing)況(kuang)來看，管(guan)子和(he)(he)管(guan)板連接(jie)處(chu)的(de)腐(fu)蝕(shi)是引起換(huan)熱(re)(re)器(qi)失(shi)效(xiao)(xiao)的(de)主要原因。因此，常采用奧氏體香蕉視頻app在線觀看:不銹鋼管子預防腐蝕(shi)的(de)發(fa)生(sheng)。然而，在(zai)特定(ding)的(de)介(jie)質和一(yi)定(ding)的(de)拉應力下，奧氏(shi)體不銹鋼會發(fa)生(sheng)香蕉視頻app在線觀看:應力腐蝕開裂。拉應(ying)(ying)(ying)力(li)(li)來源于操作(zuo)壓力(li)(li)、熱應(ying)(ying)(ying)力(li)(li)或者(zhe)制造的(de)殘余(yu)應(ying)(ying)(ying)力(li)(li)。近年來，人們通(tong)過失(shi)效案例分析，對(dui)脹(zhang)接或焊(han)接殘余(yu)應(ying)(ying)(ying)力(li)(li)情況進行(xing)了(le)(le)大量研究(jiu)，并(bing)認為它們在應(ying)(ying)(ying)力(li)(li)腐蝕中(zhong)(zhong)起到了(le)(le)重(zhong)要作(zuo)用。一些換熱器失(shi)效案例中(zhong)(zhong)，雖然介質中(zhong)(zhong)氯離子(zi)的(de)濃度非常(chang)小，但(dan)是奧氏體不銹鋼(gang)管應(ying)(ying)(ying)力(li)(li)腐蝕還會發生。眾多分析認為，應(ying)(ying)(ying)力(li)(li)腐蝕的(de)發生是由(you)氯離子(zi)在縫(feng)隙(xi)中(zhong)(zhong)的(de)富集引起的(de)。

現當(dang)介質中(zhong)氯離子(zi)濃度僅有5.8mg/kg時，縫隙處的濃度值可高達2410mg/kg.但管子(zi)的應力腐蝕和縫隙腐蝕仍(reng)不能避免。目前，對于脹接之后(hou)還存在(zai)縫隙的原因(yin)不清(qing)楚，因(yin)此(ci)，這個問題(ti)將在(zai)本章(zhang)中(zhong)進行重點討論。

一(yi)、失效案例(li)介紹

  某甲醇廠一臺水煤氣廢熱鍋爐（以下簡稱“廢鍋”）管程的介質是由H₂、CO、CO₂、H₂S、NH₃、H₂O等組成的水煤氣，水從鍋爐補水口進人廢鍋殼程，并在其內變成蒸汽后，再由蒸汽出口排出，廢熱鍋爐技術特性見表7-1。殼程的最高工作壓力和溫度分別為3.4MPa、242℃,管程的最高工作壓力和溫度分別為6.28 MPa、241℃.管子采用321不銹鋼材料，廠家提供的321不銹鋼材料的化學成分見表7-2,管板采用20MnMo材料。換熱管和管板管孔的連接方式采用強度焊十密封脹。

 設(she)備在(zai)使用(yong)兩年左右(you)后，發現(xian)(xian)出口蒸(zheng)汽中(zhong)一氧(yang)化碳含量明顯(xian)增(zeng)高(gao)，判(pan)斷水煤氣出現(xian)(xian)泄漏(lou)。設(she)備停車檢修(xiu)時，并未(wei)發現(xian)(xian)宏觀缺陷。但水壓試驗時，發現(xian)(xian)管板堆焊(han)層11處漏(lou)點；后經堵漏(lou)處理，漏(lou)點反而增(zeng)加到20多處。第二(er)次水壓試驗時，又出現(xian)(xian)新的(de)漏(lou)點，同時，在(zai)管子內(nei)壁發現(xian)(xian)一些黑色附(fu)著物，泄漏(lou)點位(wei)置和管內(nei)附(fu)著物如圖7-1所示(shi)。

二(er)、失效分析過(guo)程和結(jie)果(guo)

1. 現場勘查

  首先對不銹(xiu)鋼管板進行(xing)(xing)著(zhu)色探傷，未發現裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)，如圖(tu)7-2(a)所示。其次(ci)，對筒體進行(xing)(xing)了檢查，未發現裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)、腐(fu)蝕等現象(xiang)，如圖(tu)7-2(b)所示。經仔(zi)細觀察，泄漏水珠是從換熱管內(nei)流出的，因(yin)此，基本(ben)可以(yi)確定(ding)裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)出現在(zai)換熱管上。經滲透檢測和打磨(mo)，開始在(zai)管內(nei)壁未發現裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)，但經過滲透和打磨(mo)之后，出現樹枝狀裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)；隨著(zhu)打磨(mo)的進行(xing)(xing)，裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)越來越清晰，并(bing)且裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)寬度(du)由管內(nei)向(xiang)外逐漸增(zeng)加，如圖(tu)7-2(c)所示。因(yin)此，可以(yi)初步判斷裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)起(qi)源(yuan)于(yu)管外壁，向(xiang)內(nei)部擴展。

2. 現場取樣

  分(fen)別取含有漏點的(de)一段進(jin)氣(qi)管(guan)以及對應的(de)出氣(qi)管(guan)，同時收集了管(guan)束內壁(bi)附著物(wu)，如圖(tu)7-3所示。

3. 換熱管材料(liao)分析

  采用光譜(pu)儀(yi)對(dui)失效(xiao)換熱管材料化學(xue)成(cheng)分(fen)進行了檢測(ce)分(fen)析(xi)，表明換熱管材料化學(xue)成(cheng)分(fen)基本(ben)符合GB 13296-2007《鍋爐、熱交換器用不銹鋼(gang)無(wu)縫鋼(gang)管》標準中(zhong)對(dui)321不銹鋼(gang)的(de)成(cheng)分(fen)要求(qiu)，結果見(jian)表7-3.

4. 裂紋檢查

  如圖7-4所示，把兩(liang)取(qu)(qu)樣(yang)(yang)管(guan)(guan)打(da)磨后，在(zai)(zai)進氣管(guan)(guan)外(wai)壁1、2區域(yu)內(nei)用(yong)肉眼可以觀察(cha)(cha)到微(wei)小裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)，同時(shi)(shi)還(huan)發現在(zai)(zai)較粗裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)處(chu)有一些小凹坑。在(zai)(zai)取(qu)(qu)樣(yang)(yang)區1取(qu)(qu)試(shi)樣(yang)(yang)1。觀測(ce)(ce)取(qu)(qu)樣(yang)(yang)管(guan)(guan)橫截(jie)面(mian)的裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)和金(jin)相(xiang)(xiang)組(zu)織；在(zai)(zai)取(qu)(qu)樣(yang)(yang)區2取(qu)(qu)試(shi)樣(yang)(yang)2,用(yong)以觀察(cha)(cha)取(qu)(qu)樣(yang)(yang)管(guan)(guan)表面(mian)裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)、裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)內(nei)腐(fu)蝕(shi)產物(wu)化(hua)學成分(fen)(fen)和金(jin)相(xiang)(xiang)組(zu)織；在(zai)(zai)取(qu)(qu)樣(yang)(yang)區3取(qu)(qu)試(shi)樣(yang)(yang)3,用(yong)以觀測(ce)(ce)取(qu)(qu)樣(yang)(yang)管(guan)(guan)縱(zong)截(jie)面(mian)的裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)和金(jin)相(xiang)(xiang)組(zu)織。同時(shi)(shi)，在(zai)(zai)出氣管(guan)(guan)的取(qu)(qu)樣(yang)(yang)區4、5取(qu)(qu)試(shi)樣(yang)(yang)4和試(shi)樣(yang)(yang)5,分(fen)(fen)別觀測(ce)(ce)橫、縱(zong)截(jie)面(mian)裂(lie)(lie)紋(wen)(wen)(wen)和金(jin)相(xiang)(xiang)組(zu)織。

 試樣1: 經過打磨、拋光、王水腐蝕，在試樣1橫截面中發現一條穿透性裂紋及其他細小裂紋。裂紋呈樹枝狀，分叉較多，沿橫截面從管外壁向內發展，具有典型不(bu)銹鋼(gang)應力腐蝕形貌，如圖7-5所示。組織為單相奧氏體，有孿晶分布，晶粒均勻，符合321不銹鋼固溶處理的組織要求，但觀察到一些顆粒較大的夾雜物，如圖7-6所示。

 試(shi)樣2:  顯微(wei)鏡下觀(guan)察到(dao)(dao)換熱管(guan)表面裂紋平行(xing)于(yu)軸(zhou)向擴展(zhan)，有主(zhu)干和分(fen)支之(zhi)分(fen)，為明顯的(de)(de)穿晶型裂紋。金(jin)相(xiang)組織(zhi)(zhi)為單(dan)相(xiang)奧氏體(ti)，有孿晶分(fen)布，晶粒(li)較均(jun)勻，符合321不(bu)銹鋼固溶處理的(de)(de)組織(zhi)(zhi)要求。同(tong)時，也觀(guan)察到(dao)(dao)一些顆粒(li)較大的(de)(de)夾(jia)雜物，如(ru)圖7-7所示(shi)。

 試(shi)樣(yang)(yang)3~5: 顯微鏡下(xia)，試(shi)樣(yang)(yang)3(進氣管縱截(jie)面）以及試(shi)樣(yang)(yang)4、5(出氣管縱、橫(heng)截(jie)面）均(jun)未發(fa)現裂紋(wen)。金相組織(zhi)為單相奧氏體，有孿晶分布，晶粒較均(jun)勻(yun)，符(fu)合321不銹(xiu)鋼固溶處理的組織(zhi)要求，如圖(tu)7-8和圖(tu)7-9。在試(shi)樣(yang)(yang)3顯微組織(zhi)中發(fa)現有TiN夾雜物，但量很(hen)少，屬正(zheng)常現象。

5. 裂紋縫(feng)隙內雜質成(cheng)分分析(xi)

  為了(le)分(fen)(fen)析裂(lie)紋(wen)縫隙內(nei)腐蝕(shi)產物的化學成分(fen)(fen)，取試樣2外壁裂(lie)紋(wen)區(qu)域進行了(le)電子探針檢測(ce)。掃描(miao)區(qu)域的顯微形貌見圖(tu)7-10(a),裂(lie)紋(wen)有(you)主(zhu)次之分(fen)(fen)，并平行于軸(zhou)向發展。掃描(miao)波譜(pu)結(jie)果(guo)見圖(tu)7-10(b),表7-4列出了(le)裂(lie)紋(wen)內(nei)腐蝕(shi)產物部(bu)分(fen)(fen)成分(fen)(fen)的半定量(liang)分(fen)(fen)析結(jie)果(guo)。在檢測(ce)中發現，腐蝕(shi)產物的主(zhu)要金屬成分(fen)(fen)為鐵和鉻,非金屬元素為氯、硫和氧(yang)，在波譜(pu)上(shang)能(neng)看(kan)到明顯的Cl峰和S峰，說明該(gai)廢(fei)鍋(guo)的運行環境(jing)中殼程(cheng)介(jie)質含有(you)的氯、硫可(ke)能(neng)是介(jie)質中的也(ye)可(ke)能(neng)是材質本(ben)身的。

6. 管壁附著物的化(hua)學成分(fen)分(fen)析

  為了確定換熱(re)管內壁黑(hei)色附著(zhu)(zhu)物(wu)的成(cheng)分(fen)，在附著(zhu)(zhu)物(wu)較厚(hou)處(chu)取下一些樣品(pin)。為全(quan)面分(fen)析附著(zhu)(zhu)物(wu)的化學成(cheng)分(fen)，采用電感耦合等(deng)離子體(ti)－發(fa)射光譜(pu)(pu)法檢測金屬元(yuan)(yuan)素(su)(su)(su)、元(yuan)(yuan)素(su)(su)(su)分(fen)析法檢測碳和(he)硫(liu)(liu)元(yuan)(yuan)素(su)(su)(su)、離子色譜(pu)(pu)法檢測氯元(yuan)(yuan)素(su)(su)(su)。檢測結果顯示，主要(yao)金屬元(yuan)(yuan)素(su)(su)(su)是鐵,質量(liang)分(fen)數為30%,另(ling)外還(huan)有少量(liang)的鎳、砷、氯等(deng)；非(fei)金屬硫(liu)(liu)元(yuan)(yuan)素(su)(su)(su)的含(han)量(liang)非(fei)常高，達到34%,當硫(liu)(liu)元(yuan)(yuan)素(su)(su)(su)以濕硫(liu)(liu)化氫存(cun)在時(shi)，也會引(yin)起(qi)奧(ao)氏體(ti)不銹鋼應力腐蝕。

7. 廢熱(re)鍋爐進出水(shui)水(shui)質分(fen)析

 為了分析廢熱鍋爐管束失效的原因，需對其所使用水的水質和操作情況進行調查。根據公司檢測中心的分析結果，廢熱鍋爐進水中氯離子含量是4.08mg/kg,排污水中的氯離(li)子(zi)含量未進行檢測；水煤氣冷凝液中氯離子含量為14.53mg/kg,見表7-5.廢熱鍋爐連排水、間排水以及水煤氣出口冷凝水樣檢測分析結果見表7-6。從檢驗結果來看，取樣水中的氯(lv)離子元素含量較少，說明在生產中鍋爐用水軟化處理的質量較高。

  通過以(yi)上綜(zong)合分析可(ke)以(yi)判斷(duan)，不銹鋼管(guan)(guan)子的(de)裂紋是由應(ying)(ying)力(li)(li)腐蝕引起(qi)的(de)。管(guan)(guan)子脹接(jie)后(hou)(hou)會(hui)產生(sheng)殘(can)余應(ying)(ying)力(li)(li)，管(guan)(guan)板(ban)和(he)管(guan)(guan)子焊(han)(han)接(jie)后(hou)(hou)也(ye)會(hui)產生(sheng)殘(can)余應(ying)(ying)力(li)(li)。很(hen)多(duo)文獻已經證(zheng)明(ming)脹接(jie)和(he)焊(han)(han)接(jie)殘(can)余應(ying)(ying)力(li)(li)的(de)存在。在設備檢修時，換熱管(guan)(guan)貼脹部位的(de)管(guan)(guan)子在去除強(qiang)度焊(han)(han)焊(han)(han)縫后(hou)(hou)很(hen)容易從管(guan)(guan)板(ban)中取出，說明(ming)管(guan)(guan)子與(yu)管(guan)(guan)板(ban)之間存在微(wei)小的(de)縫隙(xi)。介質中微(wei)量的(de)氯(lv)離子可(ke)以(yi)在縫隙(xi)內濃縮，使其(qi)濃度升高。

三、最小脹(zhang)緊壓力(li)計(ji)算

 管(guan)(guan)子和(he)管(guan)(guan)板之(zhi)間貼脹(zhang)是否緊密主要取決于脹(zhang)接(jie)壓(ya)(ya)(ya)力(li)(li)(li)的(de)大(da)小。貼脹(zhang)壓(ya)(ya)(ya)力(li)(li)(li)過(guo)小，換熱(re)管(guan)(guan)和(he)管(guan)(guan)板孔間會存(cun)在(zai)縫隙(xi)；脹(zhang)接(jie)壓(ya)(ya)(ya)力(li)(li)(li)過(guo)大(da)，管(guan)(guan)板和(he)管(guan)(guan)子之(zhi)間產(chan)生較大(da)的(de)接(jie)觸應(ying)(ying)力(li)(li)(li)，使管(guan)(guan)外(wai)壁因(yin)受管(guan)(guan)板孔的(de)擠壓(ya)(ya)(ya)而產(chan)生額(e)外(wai)的(de)應(ying)(ying)力(li)(li)(li)。因(yin)此，有(you)必要對貼脹(zhang)的(de)最(zui)小壓(ya)(ya)(ya)力(li)(li)(li)進行討論(lun)。下面通過(guo)理論(lun)計算和(he)有(you)限元(yuan)數值模擬來分(fen)析本失效案例中所需的(de)最(zui)小貼脹(zhang)壓(ya)(ya)(ya)力(li)(li)(li)。

1. 換熱(re)管力(li)學性能測試

  為獲(huo)得準確(que)的(de)換熱管(guan)材(cai)料特性，特從廢熱鍋爐制(zhi)造廠(chang)家獲(huo)取管(guan)材(cai)，采用萬能拉伸試(shi)(shi)驗設備進(jin)行材(cai)料的(de)拉伸試(shi)(shi)驗。材(cai)料試(shi)(shi)樣的(de)制(zhi)造及拉伸試(shi)(shi)驗過程(cheng)按照GB/T228.1-2010《金屬(shu)材(cai)料拉伸試(shi)(shi)驗第(di)1部分(fen)；室溫試(shi)(shi)驗方法》標(biao)準進(jin)行試(shi)(shi)驗。試(shi)(shi)樣圖(tu)(tu)紙以及加工試(shi)(shi)樣如圖(tu)(tu)7-11所示，拉伸試(shi)(shi)驗的(de)應力－應變曲線如圖(tu)(tu)7-12所示。

2. 脹接力(li)的理論(lun)計(ji)算

  液壓(ya)脹(zhang)接是一種(zhong)(zhong)柔性(xing)脹(zhang)接技術，壓(ya)力均勻地作用(yong)于不銹鋼管(guan)子(zi)(zi)內壁，管(guan)子(zi)(zi)的(de)變(bian)形在(zai)(zai)幾(ji)秒鐘內完成。由于管(guan)子(zi)(zi)沒有(you)受(shou)到(dao)反復碾壓(ya)，這種(zhong)(zhong)脹(zhang)接過程難以(yi)達到(dao)對管(guan)子(zi)(zi)與(yu)管(guan)板(ban)之問粗(cu)糙(cao)表而的(de)“填平”效果。為保證脹(zhang)接質量，管(guan)板(ban)孔(kong)的(de)加工粗(cu)糙(cao)度應控(kong)制(zhi)在(zai)(zai)Ra6.3μm以(yi)內。

 根據液壓(ya)脹管機廠家提供的資料，可按下列方(fang)法計算脹接力：

  不銹鋼換熱管和管板之間采用貼脹時，可根據式（7-2)計算所需脹接力。從式（7-2)可以看出，脹接力與脹接件的尺寸和材料的屈服強度密切相關。換熱管材料321不銹鋼的保證屈服強度R_eLt ≥205MPa;從廠家提供的“壓力容器產品主要受壓元件使用材料一覽表”中查得，換熱管材料R_eLt的供應值是240MPa,廠家復驗值為297MPa,本次分析的試驗值為292MPa。

  在(zai)實際的(de)(de)(de)制(zhi)造中，管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)徑(jing)D和(he)(he)(he)換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)(de)(de)壁(bi)厚都允(yun)許(xu)(xu)存在(zai)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)。根(gen)據(ju)(ju)換熱(re)(re)器(qi)制(zhi)造相關標準(zhun)的(de)(de)(de)規定，一級(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)束管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)直徑(jing)是625.25mm時，允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)為(wei)(wei)0~+0.15.根(gen)據(ju)(ju)GB/T 17395-2008《無縫(feng)鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)尺(chi)寸(cun)(cun)、外(wai)形(xing)、重量及允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)》標準(zhun)的(de)(de)(de)規定、管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)外(wai)徑(jing)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)分為(wei)(wei)標準(zhun)化外(wai)徑(jing)允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)四級(ji)(ji)和(he)(he)(he)非標準(zhun)化外(wai)徑(jing)允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)四級(ji)(ji)。根(gen)據(ju)(ju)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)孔(kong)公(gong)(gong)差(cha)(cha)(cha)(cha)，能與管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)配(pei)合(he)的(de)(de)(de)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)公(gong)(gong)差(cha)(cha)(cha)(cha)范圍為(wei)(wei)D4級(ji)(ji)士(shi)0.10、ND4級(ji)(ji)士(shi)0.20兩種。由于管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)直徑(jing)和(he)(he)(he)換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)外(wai)徑(jing)和(he)(he)(he)壁(bi)厚制(zhi)造尺(chi)寸(cun)(cun)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)的(de)(de)(de)存在(zai)，會影(ying)響換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)之間(jian)空隙的(de)(de)(de)大小(xiao)。在(zai)不考慮偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)時，換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)之間(jian)間(jian)隙為(wei)(wei)Δr=0.125mm;考慮偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)時，即(ji)對D4級(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)配(pei)合(he)的(de)(de)(de)最(zui)大間(jian)隙為(wei)(wei)Δrmax=0.250mm,最(zui)小(xiao)間(jian)隙為(wei)(wei)Δrmin=0.075mm;對ND4級(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)配(pei)合(he)的(de)(de)(de)最(zui)大間(jian)隙為(wei)(wei)Δrmax=0.300mm,最(zui)小(xiao)間(jian)隙為(wei)(wei)Δrmin=0.025mm.根(gen)據(ju)(ju)GB/T 17395-2008《無縫(feng)鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)尺(chi)寸(cun)(cun)、外(wai)形(xing)、重量及允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)》標準(zhun)的(de)(de)(de)規定，管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)壁(bi)厚偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)分為(wei)(wei)標準(zhun)化壁(bi)厚允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)九級(ji)(ji)（含亞級(ji)(ji)）和(he)(he)(he)非標準(zhun)化壁(bi)厚允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)四級(ji)(ji)。按換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)強度要(yao)求，可(ke)供選擇的(de)(de)(de)換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)壁(bi)厚偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)有：S3A級(ji)(ji)±0.20、S4A級(ji)(ji)±0.15、S5級(ji)(ji)±0.10、NS1級(ji)(ji)－0.25~+0.30、NS2級(ji)(ji)＋0.30~-0.20、NS3級(ji)(ji)＋0.25~-0.20、NS4級(ji)(ji)－0.15~+0.25.表7-7列出了兩種公(gong)(gong)差(cha)(cha)(cha)(cha)配(pei)合(he)下，NS3級(ji)(ji)－0.20~+0.25的(de)(de)(de)壁(bi)厚偏(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)下，根(gen)據(ju)(ju)式（7-2)計算(suan)出的(de)(de)(de)脹接力Pmin的(de)(de)(de)數值(zhi)。

 從(cong)表7-7來看，Δr=0.125mm時，ReLt＝205MPa 計(ji)算(suan)出(chu)的(de)脹(zhang)接(jie)(jie)力(li)(li)為(wei)142MPa，ReLt＝292MPa時的(de)脹(zhang)接(jie)(jie)力(li)(li)為(wei)202MPa,兩(liang)者差(cha)距較大。在(zai)脹(zhang)接(jie)(jie)件(jian)的(de)尺(chi)寸確定的(de)條件(jian)下，脹(zhang)接(jie)(jie)力(li)(li)Pmin，隨(sui)屈(qu)服強(qiang)度的(de)增(zeng)(zeng)加而增(zeng)(zeng)大；在(zai)同一屈(qu)服強(qiang)度下，脹(zhang)接(jie)(jie)力(li)(li)隨(sui)著管(guan)板之間空隙的(de)減小而增(zeng)(zeng)大，這(zhe)顯然是(shi)與實(shi)際情(qing)況不符(fu)的(de)。這(zhe)說明武(wu)（7-2)沒有考慮脹(zhang)接(jie)(jie)件(jian)的(de)尺(chi)寸偏差(cha)，因此在(zai)使(shi)用式（7-2)時不能把尺(chi)寸偏差(cha)帶入其中。

 不考(kao)慮尺寸偏差，管(guan)板的(de)Rep=370MPa時，換熱(re)管(guan)不同屈服(fu)強度下根據式（7-3)計算出的(de)最大脹接(jie)力P max見表7-8。

 貼脹時，脹接力取P_min，但是P_min是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，在實際脹接中脹接力的取值要大于P_min;對密封要求高的強度脹接，脹接力取最大值P_max。

 脹(zhang)(zhang)接(jie)件的加工(gong)尺(chi)寸(cun)偏(pian)差除了影響脹(zhang)(zhang)接(jie)力(li)的大(da)(da)小，還直接(jie)影響液(ye)(ye)(ye)袋式液(ye)(ye)(ye)壓脹(zhang)(zhang)管成本。在(zai)超(chao)高(gao)(gao)壓的脹(zhang)(zhang)接(jie)壓力(li)作用下(xia)，管子向外膨(peng)脹(zhang)(zhang)，間隙越(yue)大(da)(da)，管子的形變越(yue)大(da)(da)，因(yin)而液(ye)(ye)(ye)袋脹(zhang)(zhang)頭與管子內壁之間的間隙將隨著(zhu)尺(chi)寸(cun)偏(pian)差加大(da)(da)而增大(da)(da)。液(ye)(ye)(ye)袋在(zai)超(chao)高(gao)(gao)壓作用下(xia)，具有向間隙中流動的趨勢，使液(ye)(ye)(ye)袋受到(dao)損傷。在(zai)同(tong)樣的脹(zhang)(zhang)接(jie)壓力(li)下(xia)，脹(zhang)(zhang)頭頭部的尺(chi)寸(cun)與管子變形后的間隙越(yue)大(da)(da)，液(ye)(ye)(ye)袋越(yue)易損壞，這(zhe)種損傷隨著(zhu)間隙的增大(da)(da)成幾何級數加劇(ju)。

3. 脹接壓力有限(xian)元(yuan)分析

 為了解在多大的(de)脹(zhang)(zhang)接力下換熱管(guan)(guan)(guan)和(he)管(guan)(guan)(guan)板能有效貼合(he)，現對換熱管(guan)(guan)(guan)-管(guan)(guan)(guan)板焊脹(zhang)(zhang)連接處進行有限元(yuan)分析。根據脹(zhang)(zhang)管(guan)(guan)(guan)和(he)管(guan)(guan)(guan)板的(de)實(shi)際尺(chi)寸建立模型圖，施加不同的(de)脹(zhang)(zhang)接力，觀察脹(zhang)(zhang)接效果。在分析時(shi)，考慮7.3.2節分析的(de)制造尺(chi)寸偏差情況和(he)材料的(de)力學性能對脹(zhang)(zhang)接力的(de)影響。

 A. 基本參數

  換(huan)熱管(guan)(guan)的規格為(wei)Φ25mm×2mm,換(huan)熱管(guan)(guan)在管(guan)(guan)板(ban)上以等邊(bian)三角(jiao)形的形狀排列，孔中心距(ju)為(wei)32mm,管(guan)(guan)板(ban)孔徑為(wei)25.25mm+0.15mm.換(huan)熱管(guan)(guan)和管(guan)(guan)板(ban)的連(lian)接方式采用強度焊＋液壓(ya)脹(zhang)，脹(zhang)接力(li)為(wei)142MPa.管(guan)(guan)程工作壓(ya)力(li)為(wei)6.28MPa;換(huan)熱管(guan)(guan)的一端伸(shen)出(chu)堆焊層的長度為(wei)2.5mm,脹(zhang)接從距(ju)離換(huan)熱管(guan)(guan)口17.5mm處開始(shi)脹(zhang)接部分(fen)共(gong)長268mm,管(guan)(guan)板(ban)與換(huan)熱管(guan)(guan)連(lian)接的結構圖如圖7-13所(suo)示，根(gen)據實際(ji)結構尺寸簡畫(hua)出(chu)的幾何圖如圖7-14所(suo)示。

 B. 有限元模(mo)型

  總體坐標(biao)采用柱坐標(biao)系(xi)，以(yi)換(huan)熱管(guan)軸(zhou)線(xian)為Z軸(zhou)，徑向為R,建立二維模型。管(guan)板和換熱(re)管(guan)均采用(yong)軸對稱(cheng) plane182單元，TARGE169目標面單元和CONTA172接觸(chu)面(mian)單元建立換熱管(guan)與管(guan)板間的柔性面(mian)－面(mian)接觸(chu)對，網(wang)格采用(yong)四面體網格，整個模型的單元總數為10650個。在建立模型的過程中，根據7.3.2節分析的間隙值情況，考慮四種管孔與管子外徑間隙值：對管子D4級±0.10,最大間隙為Δr_max=0.250mm,最小間隙為Δr _min=0.075mm;對管子ND4級±0.20,最大間隙為Δr_max=0.300mm,最小間隙為Δr_min＝0.025mm;不考慮制造尺寸偏差時的Δr=0.125mm.不考慮尺寸偏差時的模型圖和網格的劃分如圖7-15。

  采(cai)用(yong)貼(tie)脹(zhang)(zhang)時(shi)，換(huan)熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)在脹(zhang)(zhang)接過程(cheng)中(zhong)(zhong)會發(fa)生(sheng)(sheng)微小的(de)(de)(de)(de)(de)塑(su)性形(xing)變(bian)，管(guan)(guan)(guan)板(ban)只(zhi)產生(sheng)(sheng)彈(dan)性形(xing)變(bian)。因此，在ANSYS分析過程(cheng)中(zhong)(zhong)，采(cai)用(yong)塑(su)性模(mo)型中(zhong)(zhong)隨(sui)動強化Mises率不(bu)相關的(de)(de)(de)(de)(de)多線(xian)性模(mo)型作為(wei)換(huan)熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)的(de)(de)(de)(de)(de)材料本(ben)構關系模(mo)型，數據(ju)取(qu)自321不(bu)銹鋼實測(ce)應力(li)-應變(bian)曲(qu)線(xian)；管(guan)(guan)(guan)板(ban)采(cai)用(yong)各向(xiang)同性的(de)(de)(de)(de)(de)彈(dan)性模(mo)型。脹(zhang)(zhang)接過程(cheng)是在換(huan)熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)的(de)(de)(de)(de)(de)內表(biao)面施加不(bu)同的(de)(de)(de)(de)(de)壓力(li)值，使傳(chuan)(chuan)熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)發(fa)生(sheng)(sheng)塑(su)性變(bian)形(xing)而管(guan)(guan)(guan)板(ban)發(fa)生(sheng)(sheng)彈(dan)性變(bian)形(xing)，卸掉載荷后(hou)管(guan)(guan)(guan)板(ban)緊(jin)緊(jin)地壓緊(jin)傳(chuan)(chuan)熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)，達到連接的(de)(de)(de)(de)(de)目的(de)(de)(de)(de)(de)。根據(ju)模(mo)型的(de)(de)(de)(de)(de)對(dui)稱性，管(guan)(guan)(guan)板(ban)的(de)(de)(de)(de)(de)表(biao)面是固定(ding)不(bu)動的(de)(de)(de)(de)(de)，在模(mo)型中(zhong)(zhong)設置為(wei)完(wan)全(quan)約束。換(huan)熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)在脹(zhang)(zhang)接的(de)(de)(de)(de)(de)過程(cheng)中(zhong)(zhong)軸是沒有位移的(de)(de)(de)(de)(de)，所(suo)以在傳(chuan)(chuan)熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)的(de)(de)(de)(de)(de)軸向(xiang)設定(ding)約束。

 C. 脹接過(guo)程模擬

  通過(guo)載(zai)荷(he)增(zeng)量法將脹(zhang)(zhang)接(jie)壓(ya)(ya)力施加(jia)到管子(zi)(zi)內(nei)表面施脹(zhang)(zhang)部(bu)位的(de)單元上，并(bing)分三(san)個(ge)階(jie)段(duan)(duan)(duan)模(mo)擬脹(zhang)(zhang)接(jie)過(guo)程：第一階(jie)段(duan)(duan)(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)接(jie)壓(ya)(ya)力由(you)零增(zeng)加(jia)至規(gui)定(ding)的(de)壓(ya)(ya)力，即脹(zhang)(zhang)接(jie)壓(ya)(ya)力加(jia)載(zai)段(duan)(duan)(duan)；第二階(jie)段(duan)(duan)(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)接(jie)力停留一段(duan)(duan)(duan)時間(jian)(jian)；第三(san)階(jie)段(duan)(duan)(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)接(jie)壓(ya)(ya)力由(you)規(gui)定(ding)值(zhi)減少至零，即脹(zhang)(zhang)接(jie)壓(ya)(ya)力卸載(zai)段(duan)(duan)(duan)。考(kao)慮到接(jie)觸和材料(liao)非線性的(de)計算收斂(lian)速度和計算精度，每(mei)個(ge)階(jie)段(duan)(duan)(duan)劃分為(wei)幾個(ge)載(zai)荷(he)步，每(mei)個(ge)載(zai)荷(he)步中增(zeng)加(jia)若干個(ge)子(zi)(zi)載(zai)荷(he)步。為(wei)提(ti)高求解過(guo)程的(de)收斂(lian)速度。使(shi)(shi)用(yong)完全的(de)Newton-Raphson迭(die)代(dai)，以保證每(mei)次平衡迭(die)代(dai)使(shi)(shi)用(yong)正切剛度矩陣，使(shi)(shi)用(yong)線性搜索使(shi)(shi)計算穩定(ding)化。整個(ge)脹(zhang)(zhang)接(jie)過(guo)程所用(yong)時間(jian)(jian)為(wei)2~3s.

D. 模擬結果及分析(xi)

  有限元模擬時，分別考慮制造尺寸偏差和材料力學性能的影響。首先，在R_eLt=292MPa時，計算間隙為0.125mm、0.325mm和0.05mm時所需的貼合脹接力；其次，分析R_eLt為292MPa和205MPa時的脹接力。

 ①. R_eLt=292MPa時。

  a. 無制造尺(chi)寸偏差、間隙Δr=0.125mm時，換(huan)熱管的規格為(wei)Φ25mm×2mm,管板孔徑為(wei)25.25mm,模型如(ru)圖7-15所(suo)示。分析時，選取(qu)脹管中間位置換(huan)熱管外壁的單元A進行有(you)限元分析，位置如(ru)圖 7-16。

   分別施(shi)加100MPa、142MPa、180MPa、210MPa、240MPa等的(de)脹接力(li)，經過(guo)多次(ci)計算發現，在230MPa時單元A沿R方向的(de)絕對(dui)位(wei)移量u=0.125005，如圖7-17所示。表明此時換熱管和(he)管板能有(you)效貼合。

  b. 考慮制造尺寸偏差、間隙Δr_max=0.325mm時，當考慮管板的上偏差十0.15和換熱管下偏差－0.25時，最大間隙為0.325mm,換熱管壁厚1.75mm,模型如圖7-18.分析方法同Δr=0.125mm時的分析方法，經過多個脹接力的計算，在240MPa時單元A沿R方向的絕對位移量u=0.325002,如圖7-19所示。

  c. 考慮制造尺寸偏差，間隙Δr_min=0.05mm時，當考慮管板的上偏差＋0.15和換熱管最大上偏差＋0.25時，最小間隙為0.05mm,換熱管壁厚為2.125mm,模型如圖7-20所示。經過多個脹接力的計算，在195MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量u=0.05001,如圖7-21所示。

 從(cong)模擬結(jie)果看出(chu)，間(jian)隙越(yue)大(da)，需(xu)要的脹接力越(yue)大(da)，0.05~0.325mm的間(jian)隙在142MPa的脹接力下(xia)不能保證換熱管和(he)管板之(zhi)間(jian)緊密貼合。

 ②. 為了解材料力學性能對脹接力的影響，在相同的間隙Δr=0.125mm的情況下取R_eLt=205MPa和R_eLt=292MPa,對脹接力進行分析。R_eLt=292MPa的脹接力為230MPa,下面對R_eLt=205MPa的脹接力進行分析，模型圖如圖7-22所示。分析方法同上，結果表明脹接力在180MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量 υ=0.125002，換熱管和管板能有效貼合，結果見圖 7-23。

 結(jie)果(guo)表明，換熱管屈服強度大時所(suo)需(xu)的(de)(de)脹接力也大。模(mo)擬的(de)(de)結(jie)果(guo)與式（7-2)計算(suan)(suan)結(jie)果(guo)比(bi)較(jiao)：不(bu)考慮偏(pian)差時大約(yue)相(xiang)等(deng)；間隙大時，模(mo)擬結(jie)果(guo)比(bi)計算(suan)(suan)結(jie)果(guo)大；間隙小時，模(mo)擬結(jie)果(guo)比(bi)計算(suan)(suan)值小。

E. 換熱管脹接后殘余應(ying)力(li)

  經(jing)過脹接(jie)后換(huan)熱管(guan)發生微(wei)小的(de)塑性形(xing)變，管(guan)壁各(ge)處會存在殘(can)余脹接(jie)應(ying)力(li)，在管(guan)外(wai)壁取一單元分析其等效殘(can)余應(ying)力(li)情況(kuang)，不同(tong)情況(kuang)下等效殘(can)余應(ying)力(li)隨時間的(de)變化(hua)結果如圖7-24所示。

 分析發現、換熱管外壁的(de)等效殘余應(ying)力(li)處(chu)在20~40MPa之間(jian)。

四、分析(xi)結果(guo)討論

 不銹(xiu)鋼管子(zi)的(de)應力腐蝕由拉(la)應力和(he)(he)腐蝕介質共同引(yin)起。裂(lie)紋起源于管子(zi)外表面，并穿透壁(bi)面引(yin)起泄漏。通過公式計算和(he)(he)有(you)限元(yuan)分析發現(xian)，管子(zi)和(he)(he)管板所需(xu)的(de)最小脹接壓力約為(wei)200MPa。在(zai)142MPa脹接壓力下，管子(zi)和(he)(he)管板之間(jian)貼合不緊密，存(cun)在(zai)縫隙。一旦換(huan)熱管與換(huan)熱管孔之間(jian)現(xian)間(jian)隙，就為(wei)氯(lv)離子(zi)的(de)富集創造(zao)了條件。

  首(shou)先，攜(xie)帶微(wei)量(liang)氯離子的高溫鍋爐(lu)進入縫(feng)隙(xi)，水在(zai)縫(feng)隙(xi)內(nei)變(bian)成蒸汽后排出(chu)。由于縫(feng)隙(xi)內(nei)流(liu)體緩慢，進入縫(feng)隙(xi)內(nei)的氯離子因擴(kuo)散系(xi)數變(bian)小(xiao)而不易(yi)排出(chu)，特別是在(zai)近壁面，氯離子擴(kuo)散系(xi)數很小(xiao)，氯離子將在(zai)壁面沉積，如圖7-25所示。

  其次，狹長的縫隙容易造成縫隙腐蝕，縫隙內陽極反應是金屬的溶解反應M→M⁺+e,陰極的還原反應是O₂+2H₂O+4e→4OH^-,縫隙內溶液中的O₂逐漸消耗，且不能及時補充，使陰極反應逐漸終止。縫隙內的陽極反應主要依靠縫隙外表的陰極反應來平衡，形成“大陰極”和“小陽極”。為了保持電荷平衡，氯離子向縫隙內遷移。隨著遷移的進行，縫隙內氯離子濃度逐漸升高，越接近縫隙底部濃度越高。縫隙內氯離子濃度增加的同時，會使溶液的pH值降低，增加了不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂的風險。

在高溫環境中(zhong)，少量的(de)氯離子就能(neng)引起奧氏體不銹鋼應力腐蝕(shi)。試驗(yan)表明(ming)，溫度在94~268℃時，CI^-濃度大于11mg/kg時，應力腐蝕敏感性為高度。

五、分析結論

  ①. 通過對(dui)換熱管的(de)化學成(cheng)(cheng)分(fen)(fen)分(fen)(fen)析，說明材料(liao)是(shi)0Cr18Ni10Ti,滿足GB/T13296-2007《鍋爐(lu)、熱交換器用不銹(xiu)鋼無縫鋼管》標準規定要求，鎳(nie)成(cheng)(cheng)分(fen)(fen)稍偏(pian)低(di)，可(ke)能會降低(di)耐蝕性能，但該換熱管表面沒有(you)發生均(jun)勻腐(fu)蝕，而只是(shi)個別區域出現了(le)裂(lie)紋，說明鎳(nie)成(cheng)(cheng)分(fen)(fen)偏(pian)低(di)和裂(lie)紋沒有(you)直接(jie)關系(xi)。

  ②. 通(tong)過電(dian)子(zi)探針和顯(xian)微鏡對裂紋(wen)的(de)觀察，可看(kan)出裂紋(wen)源存在(zai)(zai)于(yu)換(huan)熱管的(de)外表面（點蝕），并平行于(yu)軸向(xiang)和管徑(jing)向(xiang)發(fa)(fa)展；裂紋(wen)的(de)一個（或多個）分(fen)支在(zai)(zai)沿(yan)徑(jing)向(xiang)發(fa)(fa)展時遇到材料基體(ti)中(zhong)的(de)缺陷，加劇了腐蝕的(de)程度，繼續向(xiang)前(qian)發(fa)(fa)展成為穿透性裂紋(wen)，引起管內介質泄漏。兩種觀測方法(fa)的(de)結果都顯(xian)示，裂紋(wen)具有典型的(de)應(ying)力(li)腐蝕形貌。

  ③. 電子(zi)探針(zhen)的(de)掃描(miao)結果(guo)顯示，裂紋縫隙的(de)腐蝕產(chan)物中(zhong)含氯(lv)、硫(liu)和(he)氧元(yuan)素，表明殼程廢鍋(guo)水(shui)中(zhong)含有氯(lv)離子(zi),為換(huan)熱管的(de)應(ying)力腐蝕創造了腐蝕介質環境。

  ④. 管束內壁黑色附著(zhu)物中的(de)S元素含量較高，來源于原料(liao)煤；鐵和鎳是水(shui)煤氣介質腐蝕設備形成的(de)。這種換熱管的(de)失效與管內的(de)介質無(wu)關。

  ⑤. 在使用脹接力計算(suan)式（7-2)時注意兩點(dian)：

   a. 不用考(kao)慮(lv)尺寸偏(pian)差。

   b. 使用材料實測屈服應力值。P_min是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，因此為保證密封性，實際脹接力在P_min和P_max平均值上下較好。

    根據換(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)和(he)(he)管(guan)(guan)(guan)板材料性質確(que)(que)定(ding)不(bu)準確(que)(que)或(huo)尺寸偏(pian)差較(jiao)(jiao)大的換(huan)熱(re)器(qi)，建議先(xian)進行脹(zhang)接工藝(yi)試驗，以(yi)獲得脹(zhang)接的可靠(kao)性。為(wei)了降(jiang)低脹(zhang)接成本，應選用尺寸精度(du)等級較(jiao)(jiao)高的換(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)，盡量減小管(guan)(guan)(guan)子和(he)(he)管(guan)(guan)(guan)板之(zhi)間的間隙。

 ⑥. 有限元模擬和(he)理論計(ji)算結(jie)果都顯示，142MPa的脹(zhang)接力不能滿足換(huan)熱(re)管(guan)和(he)管(guan)板密封要求。

  通過以上分析，可以判定設備泄漏的原因是換熱管和管板之間存在縫隙，殼程介質中含有氯離子，氯離(li)子在縫隙內富集引起不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂。

六(liu)、建(jian)議

  ①. 應嚴格控制耐壓試驗用(yong)水(shui)和(he)生產(chan)用(yong)水(shui)中氯離子(zi)和(he)硫的(de)含量，定(ding)期檢測廢(fei)熱(re)鍋爐的(de)進水(shui)和(he)排(pai)污水(shui)中氯離子(zi)和(he)硫的(de)含量。

  ②. 盡量減少停車。裝置停車時，要排(pai)凈鍋爐水(shui)，保(bao)證設備處在干燥狀(zhuang)態。避免(mian)出現干濕交(jiao)替狀(zhuang)態。

  ③. 設備在進行修復時或制造下(xia)一臺(tai)設備時，適當(dang)增(zeng)加脹接力，保證(zheng)貼脹質(zhi)量，消(xiao)除間(jian)隙(xi)。

  ④. 對于新造廢熱鍋爐，建議將現用的321不銹鋼更換為2205雙(shuang)相不銹鋼。該類型不銹鋼比18-8型不銹鋼有更強的耐少量氯化物應力腐蝕的能力。

  ⑤. 建議(yi)修復方案(an)：對新投用(yong)廢鍋(guo)的管(guan)(guan)子(zi)-管(guan)(guan)板(ban)連(lian)接處(chu)進行補脹(zhang)；對已泄漏(lou)廢鍋(guo)的管(guan)(guan)子(zi)-管(guan)(guan)板(ban)連(lian)接處(chu)進行鉆取管(guan)(guan)束，然后將管(guan)(guan)束前移(yi)，重新焊脹(zhang)。